Cálculo da tensão de ruptura e carga admissível em fundações rasas pelo método clássico de Terzaghi, com fatores de capacidade de Vesic (1973) e fatores de forma de de Beer (1970).
Dados da ferramenta
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Sapata:Retangular (B × L) | Dim.: 1 × 1.5 m | A = 1,500 m² | h = 2 m | F.S.: 3 | φ↔N: Teixeira (1996)
Sondagem SPT — preencha as camadas investigadas
N_SPT
100
Profundidade (m)
N_SPT
Composição da Camada
N.A.
Apoio
Bulbo
1
2
h
3
2B
4
2B
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
Convenção: a profundidade z representa o trecho ]z−1, z] m do terreno. A coluna Apoio destaca a cota de assentamento da sapata.
M2LT Projetos, Perícias e Consultoria LTDA
Memória de cálculo — Tensão admissível e recalque para sapatas
Retangular (B × L) · h = 2 m · F.S. 3
12/07/2026
www.m2lt.com.br
Método de Terzaghi com fatores de Vesic (1973) e fatores de forma de de Beer (1970).
Nota: o usuário deve validar as entradas, critérios adotados e resultados antes de utilizar esta memória em projeto.
1. Identificação e dados da sapata
Tipo de sapata
Retangular (B × L)
Dimensões
B = 1 m × L = 1.5 m
Área da base A
1,500 m²
Largura B (adotada)
1,00 m
Profundidade de assentamento (h)
2 m
Fator de segurança F.S.
3,00
Correlação φ↔NSPT
Teixeira (1996) — φ = √(20·N) + 15°
Nível d'água (N.A.)
não informado
Carga atuante
500,00 kN
2. Sondagem SPT
Profundidade (m)
N_SPT
Composição da camada
3. Formulação do método Terzaghi
Equação geral
q_ult = c·Nc·Sc + q·Nq·Sq + ½·γ·B·Nγ·Sγ
Carga admissível
q_adm = q_ult / F.S.
Carga total admissível
P_adm = q_adm · A
Fatores Nc, Nq, Nγ
Vesic (1973), em função de φ
Fatores de forma
de Beer (1970) — dependem da geometria
Coesão (argilas)
c = 10·N_SPT (kPa) — correlação clássica
4. Propriedades no h adotado (2 m)
Solo de apoio (tipo)
—
N_SPT do solo de apoio
—
Coesão c
0,00 kPa
Ângulo de atrito interno φ
0,00°
Peso específico γ (abaixo)
0,00 kN/m³
Sobrecarga q = Σ γᵢ·Δhᵢ (acima)
0,00 kPa
Fatores Nc | Nq | Nγ
5,142 | 1,000 | 0,000
Fatores Sc | Sq | Sγ
1,130 | 1,000 | 0,733
Parcela c·Nc·Sc
0,00 kPa
Parcela q·Nq·Sq
0,00 kPa
Parcela ½·γ·B·Nγ·Sγ
0,00 kPa
q_ult (tensão de ruptura)
0,00 kPa
q_adm = q_ult / F.S.
0,00 kPa
P_adm = q_adm · A
0,00 kN
5. Varredura — q_adm × profundidade de assentamento
Quando o critério for menor valor válido, a ferramenta adota automaticamente o menor resultado válido entre os métodos habilitados.
8. CRV e molas verticais/rotacionais
Métodos CRV habilitados
Safe & Morrison, Beton Kalender, Placa - Terzaghi
Critério de adoção do CRV
menor valor válido
Método CRV adotado
SPT/tensão admissível - Safe & Morrison
Kv adotado
6.500,00 kN/m³
kz
9.750,00 kN/m
krx
812,50 kN.m/rad
kry
1.828,13 kN.m/rad
Método
Kv (kN/m³)
kz (kN/m)
krx (kN.m/rad)
kry (kN.m/rad)
SPT/tensão admissível - Safe & Morrison
6.500,00
9.750,00
812,50
1.828,13
Tipo de solo - Beton Kalender
--
--
--
--
Ensaio de placa - Terzaghi
--
--
--
--
9. CRH e molas horizontais
Fator CRH/CRV
0,35
CRH
2.242,50 kN/m³
Altura adotada da sapata
0,75 m
Área lateral X
1,125 m²
Área lateral Y
0,750 m²
kx
2.522,81 kN/m
ky
1.681,87 kN/m
Para sapatas, o CRH é tratado como parcela do CRV. As áreas laterais usam a altura da sapata informada para CRH, e não a profundidade de assentamento h.
10. Recalque previsto pela mola vertical
Método de tensão admissível adotado
Terzaghi
Método CRV adotado
SPT/tensão admissível - Safe & Morrison
kz adotado
9.750,00 kN/m
Carregamento
P (kN)
kz (kN/m)
Recalque previsto (mm)
Carga admissível
0,00
9.750,00
0,00
Carga última
0,00
9.750,00
0,00
Estimativa pelo modelo de mola vertical de Winkler: recalque = P / kz.
Gráfico da tensão admissível
Conclusão — Verificação da sapata
Tensão de ruptura q_ult
0,00 kPa
Tensão admissível q_adm
0,00 kPa
Carga total admissível P_adm
0,00 kN
Carga atuante na sapata
500,00 kN
Verificação P_atuante ≤ P_adm
✗ INSUFICIENTE
Taxa de utilização
∞ %
Método de Terzaghi com fatores de Vesic (1973) e de forma de Beer (1970). O cálculo considera o solo de apoio na cota h e a sobrecarga decorrente das camadas acima. Verificações complementares (recalque, NBR 6122, segurança contra ruptura local) devem ser conduzidas separadamente.
